吸收塔液位在脫硫系統(tǒng)中是非常重要的參數(shù)，系統(tǒng)中循環(huán)泵、氧化風(fēng)機、攪拌器等關(guān)鍵設(shè)備的連鎖保護條件均與之直接關(guān)聯(lián)，因此吸收塔液位測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性及穩(wěn)定性決定脫硫系統(tǒng)的穩(wěn)定運行，也影響著與脫硫系統(tǒng)相關(guān)的其他工藝系統(tǒng)的安全運行。

       目前大多數(shù)煙氣脫硫系統(tǒng)采用的是石灰石—石膏濕法脫硫技術(shù)，其中吸收塔是進行煙氣脫硫的主要設(shè)備，吸收塔液位對脫硫系統(tǒng)的安全可靠運行有著極其重要的作用，但由于吸收塔本體結(jié)構(gòu)的特殊性，無法使用當(dāng)前主流的液位計進行直接測量。

       石灰石—石膏法脫硫系統(tǒng)的主要設(shè)備是吸收塔，吸收塔主要由漿液氧化區(qū)、吸收區(qū)、噴淋層、除霧層、入口煙道及出口煙道組成。常規(guī)容器的液位測量可采用在容器頂部安裝超聲波液位計、雷達液位計或浮子液位計，或在側(cè)壁安裝磁翻板液位計加以測量。對于密度受溫度影響不大的液體，若是敞口容器，可在容器底部安裝壓力變送器，經(jīng)公式H=（P/ρg）+h計算后得出；若是密閉容器，則需安裝差壓變送器，經(jīng)公式H=（ΔP/ρg）+h計算后得出，式中，H為液位高度，P為壓力，ΔP為差壓，ρ為液體密度，h為壓力變送器或差壓變送器的安裝高度。

       脫硫吸收塔內(nèi)介質(zhì)比較復(fù)雜，在漿液氧化區(qū)內(nèi)主要是硫酸鈣漿液、亞硫酸鈣漿液和氧化空氣，吸收區(qū)內(nèi)是帶正壓的煙氣和漿液的混合物。由于吸收塔漿池上方是大量的噴淋漿液和煙氣混合物，因此無法在頂部安裝超聲波液位計或雷達液位計進行測量。石灰石—石膏漿液主要有3點特殊性。

      （1）為保證脫硫效率，漿液含固量高達20%，即使在攪拌器的作用下讓漿液不停的流動，漿池上、下層密度也不均勻。

      （2）漿液中的亞硫酸鈣具有很強的黏性，若將儀表探頭伸入其中，亞硫酸鈣慢慢附著在探頭表面，從而影響儀表的正常工作，使測量數(shù)據(jù)失真。

      （3）漿液中含有大量的氧化空氣，氧化空氣管網(wǎng)一般安裝在距塔底約3m高的位置，氣泡上升過程中隨著漿液壓強的減小而逐步膨脹，進一步導(dǎo)致吸收塔內(nèi)漿液上、下層密度的差距。由于漿液的以上特性，若僅在吸收塔側(cè)壁上安裝壓力變送器，是無法測量比較準(zhǔn)確的液位數(shù)據(jù)的。此外，浮子液位計和磁翻板液位計更無法適應(yīng)如此惡劣工況。

       為了比較準(zhǔn)確測量吸收塔液位，目前國內(nèi)的脫硫系統(tǒng)普遍采用壓力變送器測量吸收塔底部的壓力，并安裝漿液密度測量裝置，將數(shù)據(jù)遠(yuǎn)傳至DCS（DistributedControlSystem，集散控制系統(tǒng)）或PLC（ProgrammableLogicController，可編程邏輯控制器）控制系統(tǒng)，然后根據(jù)公式H=（P/ρg）+h計算吸收塔的液位。由于密度測量方法多種多樣，但各有特點，且差異較大，直接影響了工程的造價、測量裝置的穩(wěn)定運行程度以及系統(tǒng)運行期間的的維護工作量大小。由于吸收塔液位在脫硫系統(tǒng)中是非常重要的參數(shù)，儀表數(shù)量按工藝要求均為冗余配置。

       （1）裝置一——質(zhì)量流量計+壓力變送器測量回路。此方法先利用質(zhì)量流量計實時測量漿液的密度，然后通過壓力變送器測出的壓力值計算吸收塔液位。密度測量回路主要由石膏漿液抽取泵（一用一備）、閥門（抽取泵入口閥、出口閥、沖洗閥、排放閥）、質(zhì)量流量計、壓力表及管件組成，壓力測量回路主要由壓力變送器、閥門、沖洗管路組成

       質(zhì)量流量計精度高、穩(wěn)定性好，數(shù)據(jù)的可重復(fù)性也很好，因此測量漿液的密度值可靠性高，提高了整套液位測量裝置的綜合精度，在脫硫技術(shù)剛引入國內(nèi)時曾大量使用。但裝置本身結(jié)構(gòu)復(fù)雜，采用了專門的測量管路、泵及大量閥門，增加了裝置的故障點，維護工作量大大增加。

     （2）裝置二——音叉密度計+壓力變送器測量回路。本方法在吸收塔底部側(cè)壁上分別安裝音叉密度計和壓力變送器，其中音叉密度計用以測量漿液密度，壓力變送器用以測量漿池底部壓力，如圖3所示。為了保證儀表測量的可靠性及穩(wěn)定性，安裝時應(yīng)將儀表與吸收塔側(cè)壁保持大約60°夾角，同時應(yīng)安裝沖洗管路，定時沖洗采樣管及音叉密度計的傳感器。

       裝置二在裝置一的基礎(chǔ)上做了一些改進，主要是取消了專門的密度測量管路，將密度測量儀表直接安裝在吸收塔側(cè)壁上，密度測量采用了高精度的音叉密度計，大大簡化了測量裝置。缺點是目前適合脫硫工況的音叉密度計生產(chǎn)廠家很少，價格比較貴；而且還沒有與之配套的在線檢修閥門，面臨檢修儀表時需停運工藝系統(tǒng)的風(fēng)險。

      （3）裝置三——差壓變送器+壓力變送器測量回路。本套裝置采用差壓變送器測量漿液的密度，利用壓力變送器測量漿池底部的壓力，然后通過公式間接計算出吸收塔液位。差壓變送器采用隔膜式分體結(jié)構(gòu)，2個遠(yuǎn)傳膜片安裝在吸收塔側(cè)壁合適的位置（高差一般控制在3～5m），膜片通過毛細(xì)管與變送器本體連接。脫硫系統(tǒng)正常運行時漿液的密度大約控制在1120kg/m3左右，因此吸收塔漿池介質(zhì)從工藝水變?yōu)檎５氖沂酀{液時，差壓變送器的數(shù)據(jù)相應(yīng)從29.4kPa上升至32.9kPa（膜片高差按3m設(shè)計），變化范圍非常小，大約3.5kPa，若儀表量程為50kPa，變化范圍僅占儀表量程的7%，因此應(yīng)選擇高精度的微差壓變送器。

       裝置三中采用低成本的差壓變送器代替了價格昂貴的質(zhì)量流量計和音叉密度計，通過合理的選型和安裝設(shè)計，也能達到測量漿液密度的要求，使其在一些脫硫裝置中得以應(yīng)用。而且由于吸收塔漿液密度實際會隨著液位高度的變化、氧化空氣的分布情況而變化，故測量吸收塔某一固定高度的密度并不能真實反映整個漿池的密度情況，而差壓變送器的2個膜片相距較遠(yuǎn)，計算出的密度值是該高度范圍內(nèi)的平均值，理論上更接近漿池內(nèi)的真實密度值。

       而此裝置的缺陷也在于差壓變送器的2個膜片安裝位置，當(dāng)液位在高壓側(cè)膜片下方時，差壓變送器顯示為零，因此密度計算值ρ和液位計算值H均為零，不能反映液位的真實情況；當(dāng)液位在高、低壓側(cè)膜片之間時，密度計算值ρ會隨著液位的升高而逐漸增加，但均會小于漿液的真實密度值，因此液位計算值H也不具備參考價值。只有當(dāng)液位上升至低壓側(cè)膜片之上時，本裝置的計算結(jié)果才算正常，而由于2個膜片高差約3m，高壓側(cè)膜片距塔底約1m，故本套裝置的測量盲區(qū)大約為4m左右。建議當(dāng)液位運行在盲區(qū)時，應(yīng)在DCS或PLC控制系統(tǒng)中通過適當(dāng)?shù)臄?shù)據(jù)處理，使得計算數(shù)據(jù).大程度接近真實情況，并加大人工巡查力度，以彌補控制系統(tǒng)的不足。脫硫系統(tǒng)正常運行時的液位在10m左右，故本裝置還是適用于脫硫系統(tǒng)工況條件的。

       綜上所述，各脫硫裝置應(yīng)根據(jù)自身的不同條件，如運行人員的技術(shù)水平、運行人員的工作強度要求以及脫硫系統(tǒng)停運對其他工藝系統(tǒng)的影響等因素，綜合比較后選擇合適的吸收塔液位測量裝置，從而達到安全穩(wěn)定、經(jīng)濟實用的效果。